高压临氢Ω环换热器检修技术

高压临氢Ｑ环换热器检修技术　贾小斌　（兰州兰石重型装备股份有限公司，甘肃兰州７３０３１４）　摘要：某石化公司Ｑ环高压临氢换热器在使用过程中发生泄漏，分析讨论了Ｑ环密封垫圈的密封　原理以及泄漏原因，并提出了具体的修复施工方案。结果表明，换热器泄漏主要集中在Ｑ环环焊　缝和其与管板和法兰的角焊缝处；焊接采用ＴＧＦ３１６Ｌ打底，实芯焊丝（ＥＲ３１６Ｌ）盖面；ｎ环与法兰　紧密贴合后再焊接，保证设备螺栓上紧力。　关键词：ｎ环；换热器；高压临氢；ＴＧＦ３１６Ｌ　中图分类号：ＴＨ４９；ＴＱ０５１．５　文献标志码：Ｂ　文章编号：１００１—４８３７（２０１７）０２—００６９—０５　ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１—４８３７．２０１７．０２．０１　１　Ｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ｆｏｒ　Ｈｉｇｈ　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ａｎｄ　Ｈｙｄｒｏｇｅｎ　Ｓｅｒｖｉｃｅ　Ｑ－Ｒｉｎｇ　Ｈｅａｔ　Ｅｘｃｈａｎｇｅｒ　ＪＩＡ　Ｘｉａｏ—ｂｉｎ　（Ｌａｎｚｈｏｕ　ＬＳ　Ｈｅａｖｙ　Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ　Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｌａｎｚｈｏｕ　７３０３１４，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａ　ｐｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌ　ｃｏｍｐａｎｙ　Ｑ　ｔｙｐｅ　ｒｉｎｇ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｈｉｇｈ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｈｅａｔ　ｅｘｃｈａｎｇｅｒ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｏｆ　Ｕ—　ｓｉｎｇ　ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ｌｅａｋ，ａｎａｌｙｓｉｓ　ｄｉｓｃｕｓｓｅｄ　Ｑ　ｒｉｎｇ　ｓｅａｌｉｎｇ　ｇａｓｋｅｔ　ｓｅａｌｉｎｇ　ｐｒｉｎｃｉｐｌｅ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｃａｕｓｅｓ　ｏｆ　ｌｅａｋａｇｅ，　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｒｅｐａｉｒｉｎｇ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｓｃｈｅｍｅｓ　ａｒｅ　ｐｕｔ　ｆｏｒｗａｒｄ　Ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｓｈｏｗ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｈｅａｔ　ｅｘｃｈａｎｇｅｒ　ｌｅａｋａｇｅ　ａｒｅ　ｍａｉｎｌｙ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅｄ　ｉｎ　Ｑ　ｉｎｓｉｄｅ　ｗｅｌｄ　ａｎｄ　ｆｉｌｌｅｔ　ｗｅｌｄ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｔｕｂｅ　ｐｌａｔｅ　ａｎｄ　ｆｌａｎｇｅ：Ｂａｃｋｉｎｇ　ｗｅｌｄｉｎｇ　ｗｉｔｈ　ＴＧＦ３１６Ｌ，ｓｏｌｉｄ　ｃｏｒｅ　ｗｉｒｅ（ＥＲ３１６Ｌ）ｃｏｖｅｒｉｎｇ；ｌ＇￣ｔｙｐｅ　ｒｉｎｇ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｌｆａｎｇｅ　ｔｏｇｅｔｈｅｒ　ａｇａｉｎ　ａｆ－　ｔｅｒ　ｗｅｌｄｉｎｇ，ｅｎｓｕｒｅ　ｔｈｅ　ｂｏｌｔ　ｔｉｇｈｔｅｎｉｎｇ　ｆｏｒｃｅ　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：Ｑ－ｒｉｎｇ：ｈｅａｔ　ｅｘｃｈａｎｇｅｒ；ｈｉｇｈ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ａｎｄ　ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ｓｅｒｖｉｃｅ；ＴＧＦ３　１６Ｌ　问题。　０引言　为减少此类问题发生，笔者通过某石化公司　Ｑ环换热器，结构见图１，分析其密封性原理、设　换热器是石化装置中的重要设备，介质多为　易燃易爆的含氢介质，操作温度和操作压力均较　计制造环节控制要求，并提出相应整改措施。精　制产物／减压进料换热器，设备形式为ＢＩＵ，管程　数２，壳程数１，规格６８００　ｍｍ×２４／５６　ｍｍ×　８７５７ｍｍ。设计压力：壳程５　ＭＰａ，管程１８　ＭＰａ；设　高，临氢、不得有任何泄漏。一旦泄漏容易造成爆　炸、人员中毒及灼伤等事故。换热器的密封性能　直接影响装置的可靠性，特别是在高压临氢装置　中的换热器密封性在设计制造中尤为突出＿ｌ－４１。　笔者在检修过程中多次遇见ｎ环换热器泄漏　计温度：壳程３００℃，管程３６０℃；Ｑ环为壳程／管　程焊接密封垫圈；壳程介质为Ｈ：Ｏ，Ｏｉｌ；管程介质　为Ｈ　，Ｈ　Ｓ，Ｈ　Ｏ，Ｏｉｌ；壳程材料Ｑ３４５Ｒ，管箱材料　．６９．　ｌ２Ｃｒ２Ｍｌｌｌ　Ｉ｛．　』ｆ　密埘　材料ＯＣ　ｚ’ｌ８Ｎｉｌ０１　ｉ．　．１　・隋况介绍　换热器杠运行一段时问后，现场检修水　验时，发现换热器的管板与管箱处的ｎ　惭Ｊ－，ｊ‘　漏水，同时Ｑ环　现一定程度的变形，埘　！ｊ４：逊　行化分检测，数据　表ｌ，同时经Ｉ　ｒ检测，　陷，　Ｉ　换热器结构示盛　｛ｆ　卵　Ｉ　返　２，３。另从损伤情况看需要　新　换　！　环，ｆＩ：ｔ于现场情况复杂，对设备进行＿ｒ　表１　Ｑ环密封垫圈化学成分分析　索　（：　Ｓ　Ｐ　Ｓｉ　ＭＩ１　Ｃｒ　Ｎｉ　．ｒｉ　测ｆＩｌｉ　＿准ｆｌＩＩ＝　（）．０７　０．０８　Ｏ．０１５　０．０２０　Ｏ．Ｏｌ５　０．０３５　０．６８　Ｏ．７５　１．８　２．Ｏ　ｌ７．８　ｌ７～ｌ９　Ｉ１　９～ｌ２　———●　≥５ｔ：　２泄漏原因分析　２．１　ｎ环密封垫密封原理　ｎ环密封垫是一种半呵拆式密封结　．圳　４所示　、　＇－■　—Ｉ＿　４　环密封彤』弋　常Ｊ｝Ｊ于高压换热器巾。其主要通过螺柃、　：　兰、两瓣的Ｑ环密封垫圈组焊而成　早　２（）…　纪９０年代初加氢装置就已开始采刚这种结构进　行密封。与八角垫密封、螺纹锁紧环密封卡Ｉ　Ｉｌ＇匕．ｊ　１　第３４卷第２期　压　力　容　器　总第２９１期　具有更多优势。其原理是通过对称的２个半球Ｑ　环密封垫圈，将介质引人到环内，通过环的膨胀来　消除内压及其产生的轴向力载荷，也具有膨胀节　的作用　］。安装时，需要ｎ环密封垫圈先分别与　管板和管箱（管箱侧）法兰对中后，进行螺栓固　定，然后对角焊缝部位焊接并打磨圆滑，最后再组　工况。停工时，一定要注意连多硫酸在环中集结，　在高压下，甚至会出现Ｑ环被撕裂的情形，类似　事故在某化工厂检修中曾出现过。　３修复方案　焊Ｑ环环焊缝。其利用环壳密封原理，进行高压　密封。　２．２　１２环结构特点　（１）将管板两侧的设备螺栓拆除，螺栓拆除　后妥善保存，防止损伤。切割时应沿着Ｑ环的焊　缝中心线均匀切开，切开后应保证　环切面位于　一Ｑ环本身具有较好的轴向变形能力，不受温　个平面内，不能出现Ｓ型切口。拆除螺栓时预　度、压力波动大和结构变形不一致的影响。其密　封结构简单，制造及拆装方便，密封效果好，解决　了其他类型垫片可能出现的密封面失效问题，也　不会因密封面变形错位而导致泄漏。Ｑ环突出　的优点是密封比压为０，螺栓预紧力小，螺栓主要　承受内压引起的轴向力，因此，螺栓直径、法兰厚　度和质量均减小。　２．３常见泄漏位置　两半型Ｑ环密封垫通过与管板、管板侧法兰　焊接结构，是高压临氢换热器结构设计中的重要　工作。由于受到高温高压临氢工况，Ｑ环出现泄　漏是该类换热器的主要检修问题。通过多台该类　换热器的检修发现，常见的泄漏点主要集中在两　个位置　一　：一是Ｑ环瓣片对接焊缝位置，由于　Ｑ环在加工组对时错边过大，容易造成局部应力　过大，以及焊接时操作不当出现热裂纹等焊接内　部缺陷；二是角焊缝位置，Ｑ型半环分别与管板　和管箱（或壳体）法兰连接的焊缝，由于设备螺栓　上紧力不够，设备运行时介质温度、压力升高，螺　栓发生松弛，引起角焊缝撕裂。　２．４　ｎ环有无基板槽　一般情况下，在ｎ环下部基板上有几个５　ｍｍ×１　ｍｍ槽均匀分布。目的是在工况下，Ｑ环　内的介质可以流动，不能形成积液和死区，从而避　免从基板槽进入Ｑ环腔，使ｎ环受到腐蚀　－９　。　另外一种结构中没有槽，容易出现腐蚀问题。　２．５　ｎ环变形　Ｑ环作为承压密封元件，其环壳部分直径　小，壁厚２—３　ｍｍ，能承受很高的压力，介质和环　境完全隔绝，是一种无泄漏密封结构。一旦Ｑ环　发生变形，极易造成两半环之间出现间隙。在这　种情况下，半环之间的间隙过大会造成环的外形　尺寸严重不符合要求，承受不了设计要求的高压　留３根，待切至螺栓阻挡部位时，在已切开部位用　另外３根螺栓把紧，拆除原来螺栓，待　环完全　切开后拆除所有螺栓，以防止撕裂ｎ环环形部　位。考虑到本设备须更换ｎ环，也可以选择直接　刨开。　（２）用行车等将管箱固定牢固，防止ｎ环切　开后管箱坠落。将管箱移出，管束抽出，放置安全　位置，做好保护。　（３）打磨清理管箱法兰侧、管板侧ｎ环和管　板表面油污，以便Ｐ１１检测。由于　型密封环与　法兰焊接多为手工氩弧焊，采用上镗床方式将其　加工去除。这样对法兰及管板损伤较小，且加工　后的坡口规整，便于后续Ｑ型密封环的更换及焊　接。　（４）加工表面进行１００％ＰＴ检测，按ＮＢ／Ｔ　４７０１３．５＿２０１５中Ｉ级合格；检查密封面等部位　是否存在裂纹及缺陷，若存在裂纹，则重新确定返　修方案。　（５）按图样尺寸及工艺重新制作Ｑ环２副。　Ｑ环加工后，检查其水平度，同时检查每对ｎ环　重叠后其贴合面是否紧密；否则极易造成Ｑ环椭　圆变形，从而使其失效。　（６）组装ｎ环。Ｑ环在组装过程中对尺寸要　求较高，在组焊　环中间环缝之前，必须对管箱　法兰和壳体法兰之间的距离进行测量（一般测８　点），与图纸尺寸进行对比，确保Ｑ环与法兰、ｎ　环瓣之间完全贴紧，检测合格后方可焊接；否则容　易引起焊接变形，间隙增大，在组装并把紧螺栓后　容易使角焊缝撕裂。　（７）对Ｑ环与管板、管箱以及壳体的连接，采　用手工钨极氩弧焊，焊接时要防止焊接变形。组　对Ｑ环与管箱法兰，组对时必须用专用工装压紧　ｎ环与管箱法兰，不允许存在间隙。　．７１．　ＣＰＶＴ　高压临氢ｎ环换热器检修技术　Ｖｏ１．３４　Ｎｏ．２　２０１７　焊接时采用手工氩弧焊的焊丝为ＥＲ３１６Ｌ　（　２．０），焊材要烘干，焊前清理坡口，其上不得有　油锈、水汽，且由持证焊工采用短弧快速施焊，层　间温度不大于１００　ｏＣ，焊接工艺规范见表２。　表２　ｎ型密封环与管板、管箱以及壳体的焊接工艺规范　层数　第１层　第２层　焊丝　ＥＲ３１６Ｌ　ＥＲ３１６Ｉ　直径／ｍｍ　击２．０　击２．０　电流／Ａ　１０ｏ～１５Ｏ　１００～１５０　电压／Ｖ　１５　ｌ７　１５～１７　焊接速度／（ｍｍ／ｍｉｎ）　氩气流量／（Ｌ／ｒａｉｎ）　≥７０　／７０　＞８～１２　８～ｌ２　焊后焊缝磨平，并进行１００％ＰＴ检测，按照　ＮＢ／Ｔ　４７０１３．５＿２０１５中Ｉ级合格。　（８）对ｎ环与管板、管箱以及壳体的连接焊　缝进行１００％ＰＴ检测，按ＮＢ／Ｔ４７０１３．５—ｌ２０１５中Ｉ　用焊丝或其他工具进行定位，防止焊接收缩导致　两瓣Ｑ环垫片咬死而无法焊透。第１层焊丝为　ＴＧＦ　３１６Ｌ（　２．０）背面不需氩气保护，第２层焊丝　为ＥＲ　３１６Ｌ（　２．０）。焊前清理坡口不得有油锈、　水汽；焊材要烘干。焊接由持证焊工采用短弧快　速施焊，控制层间温度不大于１００　ｏＣ，焊接工艺规　级合格。要求当焊至１／２厚度或打底焊接完成后，　增加一次１００％ＰＴ检测，确保焊缝质量，以避免由　于角焊缝焊接应力过大，在设备运行中导致开裂。　（９）重新装入设备管束，必须检验管束是否　范见表３。结合Ｑ环奥氏体不锈钢焊接特点以及　焊接受空间结构的，对ｎ环环向焊缝采用背　面自保护ＴＧＦ３１６Ｌ打底，药皮熔化后形成保护　组装到位，保证壳体法兰、管板和ｎ环密封垫圈　的同心，调整两瓣Ｑ环垫片之间的错边量及间　隙，错边量应≤Ｏ．５　ｍｍ。　层，使背面金属不受氧化　；采用实芯焊丝　（ＥＲ３１６Ｌ）盖面，要求焊缝略有余高，以增强焊接　接头强度；Ｑ环与管板、管箱、法兰连接的角接头　焊缝严格采用小规范小电流，保证焊透。　（１０）采用手工氩弧焊焊接壳程侧Ｑ环。　焊接Ｑ环对接焊缝，应在两瓣Ｑ环垫片之间　表３壳程侧ｎ环的焊接工艺规范　层数　第１层　第２层　焊丝　ＴＧＦ　３１６Ｌ　ＥＲ　３ｌ６Ｌ　直径／ｍｍ　击２．０　越．０　电流／Ａ　１４０～ｌ６０　１５０～１７０　电压／Ｖ　１５～ｌ７　１５～１７　焊接速度／（ｍｍ／ｍｉｎ）　氩气流量／（ＩＭｍｉｎ）　≥９０　≥９０　８～１２　８～１２　焊完第１遍后将表面打磨圆滑并进行１００％　ＰＴ检测，按照ＮＢ／Ｔ　４７０１３．５＿２０１５中Ｉ级合格。　行管程水压试验，管程水压试验压力：２５．１　ＭＰａ。　试压合格后将设备内积水放净，同时在环底部钻　一探伤合格后，再进行第２遍焊接，焊接执行焊接工　艺，焊后将焊缝打磨圆滑；焊缝进行１００％ＰＴ检　测，按ＮＢ／Ｔ　４７０１３．５＿２０１５中Ｉ级合格。　（１１）组装试压用压紧法兰、试压盲板及紧固　件；壳程水压试验，试验压力７．６　ＭＰａ。　（１２）组装管箱与管板Ｑ环，同时先把紧３—　小孔来放尽环内积水，并用压缩空气吹干，最后　（１５）按照设备螺栓图样要求，预紧力对设备　将小孔补焊完好。　螺栓再次均匀对称上紧，以免因预紧力不足导致　设备在运行过程中出现Ｑ环变形、甚至焊缝撕　裂，而发生设备泄漏事故。　４结语　４根螺栓（对称进行），将Ｑ环两瓣完全贴合。保　证管箱法兰、管板和Ｑ环密封垫圈的同心，且Ｑ　环密封垫圈组装后两瓣的错边量应≤０．５　ｍｍ，确　保环没有变形。　（１３）采用手工氩弧焊焊接管程侧　环，具体　按表２；焊缝进行１００％ＰＴ检测，按　ＮＢ／Ｔ　４７０１３．５＿２０１５中Ｉ级合格；　（１）ｎ环高压换热器，在开停车过程中，由于　设备压力波动较大、介质流速变化，操作不当，特　别是在停车时经常介质清理及置换不彻底，较易　发生泄漏。　（１４）将设备全部螺栓均匀对称上紧，然后进　．（２）检修中，发现换热器泄漏主要集中在Ｑ　７２．　第３４卷第２期　压　力　容　器　总第２９１期　环环焊缝和其与管板和法兰的角焊缝处。主要由　于设备在运行过程中此接头处受到介质温度和压　力的交变变化，以及环焊缝的焊接质量影响，极易　施永华．某换热器不锈钢管断裂原因分析［Ｊ］．流体　机械，２０１４，４２（５）：５０—５２．　黄德华，杨凯．压缩富气冷凝器故障分析及改造　［Ｊ］．化工设备与管道，２０１６，５３（６）：３６—３９．　易国英．临氢高压换热器用Ｑ环的焊接［Ｊ］．电焊　机，２０１１，４１（９）：５０—５２．　产生裂纹和穿孔，所以发生泄漏后，装置必须立即　停车检修。　（３）对Ｑ环环向焊缝采用背面自保护　ＴＧＦ３１６Ｌ打底，实芯焊丝（ＥＲ３１６Ｌ）盖面。　（４）重新组装时，应将ｎ环与法兰紧密贴合　后再焊接，保证设备螺栓上紧力。　黄军锋，杨俊岭．ｎ环式密封高温临氢换热器的设　计［Ｊ］．石油化工设备技术，２０１５，３６（４）：１６—１８．　丁毅，赵骏，师红旗，等．高压加氢换热器ｎ环开裂　失效分析［Ｊ］．中国腐蚀与防护学报，２０１０，３０（５）：　４１３—４１５．　经过此次检修，本设备彻底消除了泄漏等安　全隐患，并且采用合理的返修方案，从而降低了返　修工期及返修成本，自２０１　１年检修以来现场使用　情况良好，未再发生泄漏。　参考文献：　宋秉棠，顾雪东，邹建东．加氢换热器Ｑ环泄漏原因　与对策［Ｊ］．石油化工设备，２００３，３２（１）：５７—５８．　徐灏．密封［Ｍ］．北京：冶金工业出版社，１９９９．　收稿日期：２０１６—１２—３０修稿日期：２０１７—０１—１３　柴祥东．螺纹锁紧环换热器内漏问题探讨［Ｊ］．压力　１ｊ作者简介：贾小斌（１９６９一）男，高级工程师，主要从事压　力容器的制造及检修工作，通信地址：７３００８７甘肃省兰州　市兰州新区昆仑大道５２８号兰州兰石重型装备股份有限　公司，Ｅ—ｍａｉｌ：ｊｉａｘｉａｏｂｉｎ＠ｌｓｈｅｃ．ｔｏｍ。　容器，２０１５，３２（４）：３５—３９．　　１ｊ　１』１●　１Ｊ　杨剑锋，等．炼油装置腐蚀与防护管　［２］　陈轩，陈良超，理系统［Ｊ］．压力容器，２０１６，３３（４）：７０—７５．　（上接第５Ｏ页）　［８］　喻健良，闫兴清，李岳，等．气瓶安全泄放量计算方　法探讨［Ｊ］．压力容器，２０１１，２８（１１）：３６—４０．　［９］　ＡＰＩ　５２０一Ｐ１－－２０００，Ｓｉｚｉｎｇ，Ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ，ａｎｄ　Ｉｎｓｔｌａｌ￣ｉｏｎ　ｏｆ　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ—Ｒｅｌｉｅｖｉｎｇ　Ｄｅｖｉｃｅｓ　ｉｎ　Ｒｅｆｉｎｅｒｉｅｓ［Ｓ］．　［１０］　ＩＳＯ　４１　２６—６，Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ，Ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ　［１２］　陆怡，孙志冬，张琪．ＬＮＧ车用气瓶颈管结构参数　优化［Ｊ］．压力容器，２０１６，３３（７）：３２—４１．　收稿日期：２０１６—０５—１８修稿日期：２０１７—０１—２２　作者简介：闫兴清（１９８３一），男，工程师，主要研究方向为　压力容器及管道安全，通信地址：１１６０２４辽宁省大连市凌　工路２号大连理工大学化环生学部实验楼Ｈ４０１，Ｅ—　ｍａｉｌ：ｙａｎｘｉｎｇｑｉｎｇ＠ｄｌｕｔ．ｅｄｕ．ｃｎ。　ｏｆ　Ｂｕｒｓｔｉｎｇ　Ｄｉｓｃ　Ｓａｆｅｔｙ　Ｄｅｖｉｃｅｓ［Ｓ］．　［１１］ＧＢ　５６７－－１９９９，爆破片与爆破片装置［Ｓ］．　（上接第５６页）　Ｉｎｓｐｅｃｔｉｏｎ　Ｒｕｌｅｓ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　Ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ　ｏｆ　为避免出现此类情况，应在设计及制造阶段　充分考虑ＲＳＥ—Ｍ规范对设备的无损检验要求，　并在役前及在役检查进行检验验收时应注意区分　检验的范围以及所适用的验收标准，同时在进行　ＰＷＲ　Ｎｕｃｌｅａｒ　Ｉｓｌａｎｄｓ［ｓ］．　［３］　朱从斌，葛林涛，朱坤．核岛主设备制造和役前检查　阶段无损检测技术差异［Ｊ］．无损检测，２０１５，　３７（９）：５０—５４．　验收时也有必要对检验结果数据进行修正，采用　相应配套的检验技术和验收标准。　参考文献：　［４］　徐清国，陈怀东，马官兵，等．国内外核电站在役检查　能力验证发展［Ｊ］．无损检测，２０１３，３５（１０）：３８—４４．　聂勇．核电站反应堆压力容器焊缝的超声　［５］　许远欢，检测及验证［Ｊ］．压力容器，２０１３，３０（６）：５０—５５．　收稿日期：２０１６—０８—１１修稿日期：２０１７—０１—２３　ＲＣＣ—Ｍ（Ｅｄｉｔｉｏｎ２０００＋Ａｄｄｅｎｄｕｍ２００２），Ｄｅｓｉｇｎ　ａｎｄ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　Ｒｕｌｅｓ　ｆｏｒ　Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　Ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ　ｆｏ　ＰＷＲ　Ｎｕｃｌｅａｒ　Ｉｓｌａｎｄｓ［Ｓ］．　［２］　ＲＳＥ—Ｍ（Ｅｄｉｔｉｏｎ１９９７＋Ａｄｄｅｎｄｕｍ２０００），Ｉｎ—ｓｅｒｖｉｃｅ　作者简介：吴伟帮（１９８５一），男，工程师，主要从事民用核　安全机械设备的无损检测工作，通信地址：５１８０００广东省　深圳市龙岗区黄阁路天安数码城５栋２０１９室，Ｅ—ｍａｉｌ：　ｗｕｗｅｉｂａｎｇ＠ｃｇｎｐｃ．ｔｏｍ．ｃａ。　・７３・