传热学课后作业答案

每天用煤

QAt1.0420(52050)75.2KW0.13

24360075.2310.9Kg/d4 2.0910

1-12 在一次测定空气横向流过单根圆管的对流换热实验中，得到下列数据：管壁平均温度tw=69℃，空气温度tf=20℃，管子外径 d=14mm，加热段长 80mm，输入加热段的功率8.5w，如果全部热量通过对流换热传给空气，试问此时的对流换热表面传热系数多大？ 解：根据牛顿冷却公式

q2rlhtwtf

dtwtf＝49.33W/(m2.k) 所以

1-18 宇宙空间可近似地看成为0K的真空空间。一航天器在太空中飞行，其外表面平均温度为250℃，表面发射率为0.7，试计算航天器单位表面上的换热量。

hq解：qT=0.75.6710W/(m.K)250155W/m2

1-30 设图1-4所示壁面两侧分别维持在20℃及0℃，且高温侧受到

020.08m,t100C,h200W/(m.K),过程是稳态的，试f11流体的加热，

48244确定壁面材料的导热系数。 解：

qh1tf1tw1h1tf1tw1tw1tw2

tw1tw2

＝W/(m.K)

1-32 一玻璃窗，尺寸为60cm30cm，厚为4mm。冬天，室内及室外温度分别为20℃及-20℃，内表面的自然对流换热表面系数为W，外表面强制对流换热表面系数为50W/(m.K)。玻璃的导热系数0.78W/(m.K)。试确定通过玻璃的热损失。

T11h1AAh2A

1

解：

＝57.5W

2-4 一烘箱的炉门由两种保温材料A及B组成，且A2B(见附图)。已知A0.1W/(m.K),B0.06W/(m.K),烘箱内空气温度tf1400℃，内壁面的总表面传热系数h150W/(m.K)。为安全起见，希望烘箱炉门的 外表面温度不得高于50℃。设可把炉门导热作为一维问题处理，试决定所需保温材料的厚度。环境温度tf225℃，外表面总传热系数

h29.5W/(m2.K)。

qtf1tfw解：热损失为

ABABh1tf1th2ttf2

又tfw50℃；AB

联立得A0.078m;B0.039m

2-12 在某一产品的制造过程中，厚为1.0mm的基板上紧贴了一层透明的薄膜，其厚度为0.2mm。薄膜表面上有一股冷却气流流过，其温度为20℃，对流换热表面传热系数为40W/(m.K)。同时，有一股辐射能透过薄膜投射到薄膜与基板的结合面上，如附图所示。基板的另一面维持在温度t130℃。生成工艺要求薄膜与基板结合面的温度

t060℃，试确定辐射热流密度q应为多大？薄膜的导热系数f0.02W/(m.K),基板的导热系数s0.06W/(m.K)。投射到结合面上的

2辐射热流全部为结合面所吸收。薄膜对60℃的热辐射是不透明的。 解：根据公式qKt得

603060301800W/m20.0010.06

12q60201142.8W/m10.2103400.02

2qZqq2942.8W/m q2-16 一根直径为3mm的铜导线，每米长的电阻为2.22103。导线外包有厚为1mm导热系数为0.15W/(m.K)的绝缘层。限定绝缘层的最高温度为65℃，最低温度为0℃。试确定在这种条件下导线中允许通过的最大电流。

解：根据题意有：

119.86I2R 解得：I232.36A

2-27 人的眼睛在完成生物功能过程中生成的热量要 通过角膜散到

2

Q2lq2l(t1t2)210.15650119.8Wln(r2/r1)ln2.5/1.5

周围环境中，其散热条件与是否带有隐性眼镜片有关，如附图所示，设角膜及隐性镜片均呈球状，且两者间接触良好，无接触热阻。角膜及镜片所张的中心角占了三分之一的球体。试确定在下列条件下不戴镜片及戴镜片时通过角膜的散热量：r1=10mm，r2=12.5mm，

r3=16.3mm，fi＝37℃

Rttf020℃， hi＝12W/(m2.K)，h0＝6W/(m2.K)，

1＝0.35 W/(m.K)，2＝0.8 W/(m.K)。

解：不戴镜片

o11111hiAihoAo41r1r2

t0.109WR所以 1o0.0363W3有效热量

R戴镜片时

o111111hiAihoAo41r1r24211rr32

t0.108WR所以

1o0.036W3即散热量为

2-35 一圆筒体的内外半径分别为ri及r0，相应的壁温为ti及t0，其导热系数与温度关系可表示为(t)0(1bt)的形式，式中及t均为局

部值。试导出计算单位长度上导热热流量的表达式及导热热阻的表达式。

2-39 试建立具有内热源x，变截面，变导热系数的一维稳态导热问题的温度场微分方程式（参考附图）。 解：一维代入微分方程式为

2-55 用一柱体模拟汽轮机叶片的散热过程。柱长9cm，周界为7.6cm，

2截面积为1.95cm,柱体的一端被冷却到350℃（见附图）。815℃的高温燃气吹过该柱体，假设表面上各处的对流换热的表面传热系数是均

2W/(m.K)。匀的，并为28柱体导热系数55W/(m.K)，肋端绝热。试：

计算该柱体中间截面上的平均温度及柱体中的最高温度；

冷却介质所带走的热量。

3

解：（1）mhp/Ac14.09 又肋片中的温度分布

0t0t510℃

0chmxmchmh

所以中间温度x=H时 221℃

因肋片截面温度沿高度方向逐步降低 所以当x=H时最大

maxchmH＝265.6℃

0(2)热量由冷却介质带走

x02-67 对于矩形区域内的常物性，无内热源的导热问题，试分析在下列四种边界条件的组合下，导热物体为铜或钢时，物体中的温度分布是否一样： （1） 四边均为给定温度； （2） 四边中有一个边绝热，其余三个边均为给定温度； （3） 四边中有一个边为给定热流（不等于零），其余三个边中至少有

一个边为给定温度； （4） 四边中有一个边为第三类边界条件。 解：（1一样，因为两种 情况下的数学描写中不出现材料物性值； （2）一样，理由同上；

(3)不一样，在给定热流的边上，边界条件中出现固体导热系数； (4)不一样，在第三类边界条件的表达式中出现固体导热系数。

2-71 两块不同材料的平板组成如附图所示的大平板。两板的面积分别为A1,A2,导热系数分别为1,2。如果该大平板的两个表面分别维持在均匀的温度t1,t2，试导出通过该大平板的导热热量计算式。 解：R1/A11;R2/A22 热阻是并联的，因此总热阻为

R1.R2`R1R2A11A22

tt2t1A11A22QR导热总热量： Rhp0thmH65.7Wm

2-78 为了估算人体的肌肉由于运动而引起的温升，可把肌肉看成是

4

半径为2cm的长圆柱体。肌肉运动产生的热量相当于内热源，设5650W/m3。肌肉表面维持在37℃。过程处于稳态，试估算由于肌2肉运动所造成的最大温升。肌肉的导热系数为0.42W/(m.K)。

1ddtddtrr0,rdrdr解：如右图所示，一维稳态导热方程rdrdr，

r2rc1r2c1dtdtrc1，，tlnrc2dr2dr2r4。

R2R2dtr0，0，c10；rR，ttw，twc2，c2twdr44， r2R2R2r2tttw444，最大温度发生在r=0处，

R256500.022t0twtmax1.35℃440.42。

3－13 一块厚20mm的钢板，加热到5000C后置于200C的空气中冷却。

235W/(mK),钢板的设冷却过程中钢板两侧面的平均表面传热系数为

252导热系数为45W/(mK)，若扩散率为1.37510m/s。试确定使钢板冷

却到空气相差100C时所需的时间。 解：由题意知

BihA0.00780.1

故可采用集总参数法处理。由平板两边对称受热，板内温度分

布必以其中心对称，建立微分方程，引入过余温度，则得：

dcvhA0d(0)tt0 hAhhexp()exp()exp()cvc(V/A) 解之得：00 当10C时，将数据代入得，＝3633s

3－22 某一瞬间，一无内热源的无限大平板中的温度分布可以表示成t1=c1x2+c2的形式，其中c1、c2为已知的常数，试确定：

5

（1） 此时刻在x=0的表面处的热流密度

（2） 此时刻平板平均温度随时间的变化率，物性已知且为常数。

dt解：2C1xdx(1)(2)qx0dtdxx002C1qxdtdxx由能量平衡：dtqxAddt2C1A则2C1dcAcA

333、已知：一黄铜柱体，d20cm,初温为20C的值，t100C,柱体中心温度在10min内上升到80C.

解：由附录5得a109801003.43105m2/s,m0.25,c8440377020100a3.43103600Fv22.06,由附录2图1查得Bi0.4,R0.12Bi1090.4h436W/(m2K).R0.1

3－41 一钢球直径为10cm，初温为2500C，后将其置于温度为100C的

2油浴中。设冷却过程中的表面传热系数可取为200W/(mK)，问欲使

球心温度降低到1500C需要经过多长时间，此时球表面的温度为多

52少？球的导热系数为44.8W/(mk)，热扩散率为1.22910m/s。

6

解：Bi2000.050.223244.8由近似计算：1＝0.86265，A1.0683hRm150100.5833025010又R2m)A0Fo0.8128312ln(Fo165.3s0.8805sin11Rm0.88051400.8805123.30C

tRRtf123.310133.30C

3-51、已知：要在寒冷地区埋设水管，把地球简化成半无限大的物体，冬天用较长时间内地球表面突然处于较低的平均温度这样一种物理过程来模拟。某处地层的a1.65107m2/s，地球表面温度由原来均与的150C突然下降到-200C，并达50天之久。

求：估算为使埋管上不出现霜冻而必须的最浅埋设深度。 解：埋管的深度应使五十天后该处的温度仍大于等于零度。

tx,tx因而得

t0tx02015200.5714x，由误差函数表查得2a30.56，

2所以x20.26a20.561.6510502436000.946m。

3-63、已知：一固体球，d10mm，3200kg/m，18W/mK，

c1200J/kgK，初温为450854J，然后进行两步冷却：第一步，

2t250C，h10W/mK，球的中心温度降到3500C；第二步，2t250C，h6000W/mK，球的中心温度降到500C。

求：每一阶段冷却所需时间及该阶段中球体所释放出的热量。 解

：

7

温度计算

第一阶段，

BihR100.0052.77710318<<0.1，可用集总参数法。

hFhFcVhc1V/Fhc6d10cV1200320060.011.56251030e，，

mt25350m250.77304502545025，所以 0.77e1.562510，

0.26831.5625103，0.26831.56251030.1717103171.7s

mtm2550250.07692第二阶段，04502545025， BihR60000.005m181.667，Ae21Fof10，

Aab1eBi1.00030.98581e0.31912.667

=1.00030.985810.58751.4069，

1121abBi0.09880.27791.6673.76，

11.9407，0，f11，

m0.076921.4069e3.7663Fo所以 0，

2.5650.34143.7663Fo，Fo2.5650.34143.76630.7717，

Foa18/320012000.00520.7717R20.00520.7717，4.68751064.12s。

换热量计算 第一阶段：

d33.14 Q6ct0.01310t632001200450350201J第二阶段：

Q2Q10，Ae21FoB， BacBi1.02950.19531.6671.02951bBi10.68411.6670.325611.08040.6514，

1.4096e3.7663Fo0.6514，

1.4096e3.76630.77170.65141.40960.065140.65140.04968，

Q2Q010.049680.9503Q00.9503d36c35025

8

3.140.0130.9503320012003250.9503653.12621J6 =。

作为一种验算，比较上述换热量与球从4500C降温到250C所释放的

热量：

00CC从45025，

3.14106Q0c4502532001200425854J66。 Q1Q2201621822J<854J。

d34-5、试将直角坐标中的常物性无内热源的二维稳态导热微分方程化为显式差分格式，并指出其稳定性条件（xy)。 解：常物性无内热源二维非稳态方程微分方程为

2t2tta22yx

扩散项取中心差分，非稳态项取向前差分：

i1iiiiiiitntntn2ttt2tt1nn1n1nn1a22xy

所以有

i1n111i1iitax2y2tn1tn112ax2y2tn 稳定性条件 FoxFoy1/2

4-10、一等截面直肋，高H,厚，肋根温度为t0，流体温度为tf，表面传热系数为h,肋片导热系数为。将它均分成4个节点（见附图），并对肋端为绝热及为对流边界条件（h同侧面）的两种情况列出节点2，3，4的离散方程式。设

2H=45cm,10mm,h50W/(m.K),=50W/(m.K),t0100℃，tf20℃，计算节点2，3，4的温度（对于肋端的两种边界条件）。

解：采用热平衡法可列出节点2、3、4的离散方程为：

t1t2节点2：

xt3t2x2hxt2tf0；

9

t2t3节点3：

xt4t3xx2hxt3tf0；

t3t4节点4：肋端绝热

肋端对流

其中

xhxt4tf0，

。

t3t4xhxt4tfht4tf0H3。将已知条件代入可得下列两方程组：

肋端绝热 t32.045t2100.90 t22.045t3t40.90 t31.0225t40.450 肋端对流 t32.045t2100.90

t22.045t3t40.90 t31.0375t40.80

000t92.2Ct87.7Ct86.2C； 234由此解得：肋端绝热，，

肋端对流t291.5C，t386.2C，t483.8C。

肋端对流换热的条件使肋端温度更接近于流体温度。

5-1 、对于流体外标平板的流动，试用数量级分析的方法，从动

000量方程引出边界层厚度的如下变化关系式：

x~1Rex

解：对于流体外标平板的流动，其动量方程为：

yu1d2uuvv2dxxy xy 根据数量级的关系，主流方的数量级为1，y方线的数量级为

1111121v21 则有 1 从上式可以看出等式左侧的数量级为1级，那么，等式右侧

也是数量级为1级，

为使等式是数量级为1，则v必须是2量级。

 x 从量级看为1级

10

1Rex1uxv~111~1~11

2 量级

1 两量的数量级相同，所以x与Rex成比例

5-2、对于油、空气及液态金属，分别有Pr1，Pr1，Pr1，试就外标等温平板的层流流动，画出三种流体边界层中速度分布和温度分布的大致图象（要能显示出与x的相对大小）。

解：如下图：

5-9、已知：20℃的水以2m/s的流速平行地流过一块平板，边界层内的流速为三次多项式分布。

求：计算离开平板前缘10cm及20cm处的流动边界层厚度及两截面上边界层内流体的质量流量（以垂直于流动方向的单位宽度计）。

62解：20℃的水 v1.00610m/s u2m/s

（1）x=10cm=0.1m

Rexux20.01v1.00106=19880.72

小于过渡雷诺数Rex. 按（5—22）

vx1.0061060.14.4.1.0406103mu2

11

uy 设u3y1y3()22

u3uy1yudyudyu[()3]dy0u02u2

mudy003y21y435u[(3)]0u[]4848=998.228 ==1.298

kg/m2

（2）x=20cm=0.2m

（为尽流）

Rex20.021.006106=39761.43

vx1.0061060.024.4.1.47103u2 m

5muxdy998.221.834208 kg/m

6－8、已知：一常物性的流体同时流过温度与之不同的两根直管1与2，且d12d2，流动与换热已处于湍流充分发展区域。

求：下列两种情形下两管内平均表面传热系数的相对大小：（1）流体以同样流速流过两管：（2）流体以同样的质量流量流过两管。

解：设流体是被加热的，则以式（5-54）为基础来分析时，有：

h~.40.6c0pu0.40.4h0.2，对一种情形，u1u2,d12d2，故：

0.8h1u10.8d10.2u10.80.2h2u2d2u2d1d20.2f11u1fu2220.8d2d11.8121.828.7%。

若流体被冷却，因Pr数不进入h之比的表达式，上述分析仍有效。

6-19、已知：水以1.2m/s平均速度流入内径为20mm的长直管。（1）管子壁温为75℃，水从20℃加热到70℃；（2）管子壁温为15℃，水从70℃冷却到20℃。

求：两种情形下的表面传热系数，并讨论造成差别的原因。

12

解：w1.2m/s d0.020m （1）

tf1(2070)452℃

ud1.20.0239506.176v0.67510

0.80.40.80.4Nu0.023RePr0.02339506.173.9521.05 ff fNu19.05.15102hm6063.77W/(m2k)d0.02

0.80.30.80.3 （2）Nu0.023RePr0.02339506.173.9251.6

Ref1.6.15102hm52.05W/(m2k)0.02

因为加热，近壁处温度高，流体粘度减小，对传热有强化作用，冷却时，近壁处温度低，流体粘度增加，对传热有减弱作用。

6-26、已知：一摩托车引擎的壳体上有一条高2cm、长12cm的散热片（长度方向与车身平行）。tw150℃，如果t20℃，车速为30km/h，而风速为2m/s，车逆风前行，风速与车速平行。 求：此时肋片的散热量。

解：按空气外掠平板的问题来处理。定性温度 空

气

的

物

性

tm20150852℃，

数据为

0.0309W/mK,27.6106m2/s,Pr0.691

ReuL10.330.12106573510521.6，故流动为层流。

Nu0.65730.50.6910.333140.6,h140.60.0309/0.1236.2W/m2K2hAt236.20.120.021502022.6W

6-34、已知：可以把人看成是高1.75m、直径为0.35m的圆柱体。表面温度为31℃，一个马拉松运动员在2.5h内跑完全程（41842.8m），空气是静止的，温度为15℃。不计柱体两端面的散热，不计出汗散失的部分。

求：此运动员跑完全程后的散热量。

13

解：平均速度

u41842.8431154.9m/stm232.536002，定性温度℃，

620.0261W/mK,15.3410m/s,Pr0.702， 空气的物性为：

Re4.90.35410607241015.3416，按表5-5.有：

0.805 Nu0.0266Re0.02661060720.805295.5，

2h295.50.0261/0.3522W/mK,

 Aht3.14160.351.75223115677.3W 在两个半小时内共散热2.53600677.360959606.096106J

6-46、已知：如图，l20mm,H150mm, t1.5mm，平板上的自

1/4x5xGr/4x然对流边界层厚度，其中x为从平板底面算起的当

地高度，Grx以x为特征长度，散热片温度均匀，取为tw75℃，环境温度t25℃。

求：（1）是相邻两平板上的自然对流边界层不相互干扰的最小间距s；（2）在上述间距下一个肋片的自然对流散热量。

解：

119.81/32375250.153127r,Grx101.5102735032317.952tm75255060.0283W/mK,17.9510,Pr0.698，2℃，

max50.151.51071/450.15/63.140.0119m11.9mm

最小间距smax211.923.8mm。 按

竖

直

平

板

处

理

：

Nu0.0591.51070.698h1/40.05957.7134.05，

34.050.02836.429W/m2K0.15,

14

3 20.150.026.42975256106.429501.93W

6-70、已知：对燃气轮机叶片冷却的模拟实验表明，当温度

t135℃的气流以u160m/s的速度吹过特征长度l10.15m、壁温

tw1300℃的叶片时，换热量为1500W。现在有第二种工况：t235℃、

u240m/s、l20.225m、tw2340℃。两种情况下叶片均可作为二维问

题处理，计算可对单位长度叶片进行。

求：第二种工况下叶片与气流间所交换的热量。

2h2A2t2600.15400.225,Re1,Re2,12hAt11112解：1，

Re1Re2,即Nu1Nu2,h2l120.150.6667h1l210.225。

对二维问题换热面积正比于线形尺度（即以单位长度叶片作比较），因而有：

20.225340350.66671.151,21.1511500172W60.1530035 1。

7-7、立式氨冷凝器由外径为50mm的钢管制成。钢管外表面温度为

25℃，冷凝温度为30℃。要求每根管子的氨凝结量为0.009kg/s，试确定每根管子的长度。

2530327.5600.2kg/ml解：tm=2℃，，l0.5105W/(m.℃)， ul2.11104kg/(m.s)，r＝1145.8103J/kg，

由hAtG.r，得：

L1G.rdht。设流动为层流，则有：

gl2r34l1.13uL（t-t）lfw ｈ＝

9.81145.810600.20.651051.1342.11105L＝

323145370.3L14，

10.0091145.8103L4代入L的计算式，得：L=3.14160.0555370.3

15

13129.95370.3所以 L=

343.293m，h=5370.33.29314=3986.6W/(m2.k)，

43986.63.29351086＜160034Re=1145.8102.1110，故为层流。

7-23、一铜制平底锅底部的受热面直径为30cm，要求其在1.013×105Pa的大气压下沸腾时每小时能产生2.3kg饱和水蒸气。试确定锅底干净时其与水接触面的温度。

解：ts=100℃时水的物性参数为Prf1.75，cpl4220J/(kgK)，

r2257.1103J/kg，

l958.4kg/m3，

v0.5977kg/m3，

588.6104N/m，t282.5106kg/(ms)，，cwl0.013，

2.32257.11034q2040W/m22A3.14160.33600，

℃，twtft1005.29105.3℃。 7-32、在一氨蒸发器中，氨液在—组水平管外沸腾，沸腾温度为-20℃。假设可以把这—沸腾过程近似地作为大容器沸腾看待，试估计每平方米蒸发器外表面所能承担的最大制冷量。-20℃时氨从液体变成气体的相变热(潜热)r1329kJ/kg，表面张力0.031N/m,密度

v1.60kg4/m3。

3解：ts20℃时，l666.7kg/m。

cwlrPrfqtcpllrrg(lv)0.335.29由式（6-20）得：

qmax24rvg(lv)2114

3.141614＝8.31105W/m213291031.6049.80.031（666.7－1.604）24。

8-3、把太阳表面近似地看成是T=5800K的黑体，试确定太阳发出的辐射能中可光所占的百分数。

解：可见光波长范围是0.38～0.76m

TEbC0100＝200 W/m2

4可见光所占份额

8-8、试确定一个电功率为100W的电灯泡发光效率。假设该灯泡的

钨丝可看成是2900K的黑体，其几何形状为2mm5mm的矩形薄片。

TEbC0100 解：

16

4Fb21Fb02Fb0144.87%

可见光的波长范围0.38～0.76m 则1T1102m.K;2T2204m.K

由表可近似取Fb00.380.092;Fb00.7610.19

TC010.190.094%100在可见光范围内的能量为

4发光效率

8-17一漫射表面在某一温度下的光谱辐射强度与波长的关系可以近似地用附图表示，试：

（1） 计算此时的辐射力； （2） 计算此时法线方向的定向辐射

强度，及与法线成600角处的定向辐射强度。

解：（1）

10152010.09%

EEdEdEd1250W51015 （2）

L8-25、用一探头来测定从黑体模型中发出的辐射能，探头设置位置如

附图所示。试对下列两种情况计算从黑体模型到达探头的辐射能：（1）黑体模型的小孔处未放置任何东西；（2）在小孔处放置了一半透明材料，其穿透比为2m时0.8,2m,＝0。

解：（

40,L0398W/m2.str

600;L60919W/m2,str

ddAcosd

1）

TC0E1001.18105W/m3AC0.227mW2rL=

(2)T26003200m.K,查表得Lcos30A所以1F02F0.2548

11F020.3185

,所以0.0578mW

9-6、 试用简捷方法确定本题附图中的角系数X1,2。

17

解：(1)因为X2,11X1,2A22RA12R3/40.4244(2)因为X2,11A2R2X1,20.52A12R(3参考（)），具有对称性，2X1,＝420.5/0.125(4假设在球得顶面有另一块)无限大平板存在，由对称性知

X1,＝20.5

9-23、两块平行放置的平板表面发射率均为0.8，温度t1=5270C及t2=270C，板间远小于板的宽度与高度。试计算：（1）板1的自身辐射；（2）对板1的投入辐射；（3）板1的反射辐射；（4）板1的有效辐射；（5）板2的有效辐射（6）板1、2间的辐射换热量。

解：(1)板1的本身辐射E1Eb10.85.67108(527273)418579.5W/m2(2)对板1的投入辐射：首先计算两板间的换热量：q12Eb1Eb25.67108(80043004)1/11/212/0.8115176.7W/m2由J1G1q12(3)板1的反射辐射：G1(1)＝4253.5(10.8)850.7W/m2(4)板1的有效辐射J1E1G1(1)＝18579.5850.719430.2W/m2(5)板2的有效辐射：J2G14253.5W/m2(6)板1，2间的辐射换热量：q12＝15176.7W/m2J1E1G1(1)则G1(E1q12)/(18579.515176.7)/0.84253.5W/m2

18

9-39、已知：一内腔为0.2m×0.2m×0.2m的正方形炉子。室温27℃，

炉底电加热，底面温度恒定为427℃，＝0.8，炉子顶部开口，空腔四周及炉子底面以下均敷设绝热材料。不计对流换热。 求：所需电功率。

解：这一问题的等效网络图如下图：

x1,30.2，x2,30.2，x1,20.8，

R11110.86.2521A10.80.2，

Eb15.677413614，

R21112524A1x1,30.20.2，Eb25.673459.3，

R3R4111111131.250.024A1x1,20.220.8RRRR125231.25234，，

13614459.3274.5W6.2541.67。

R41.67，

9-60、已知：在一个刮风的日子里，太阳投射到一幢大楼的平屋顶上

的辐射能为980W/m2，屋顶与温度为25℃的气流间的对流换热的表面

225W/(mK)。天空可以看着为-10℃的黑体。屋顶材料对传热系数为

太阳能的吸收比为0.6，自身发射率为0.2。

求：屋顶表面在稳态下的温度。

解：稳态下屋顶所吸收的太阳能等于其向环境的字让对流及辐射换热量，

T440.698025(T298)0.25.672.33100, 即：

T25T8071.41.134100， 解得： T318.2K。 由此得：

19

4